„ Krzepnięcie i zasilanie odlewów” - Laboratorium nr 2 18.05.2007 wer.19

.

BADANIE CZASU KRZEPNIĘCIA ODLEWU I PARAMETRÓW TERMOFIZYCZNYCH FORMY PIASKOWEJ

1. Wprowadzenie i cel ćwiczenia

Metodę analizy przebiegu procesu krzepnięcia odlewu oparto na modelu jednowymiarowego przepływu ciepła (pola temperatury) w układzie odlew-forma piaskowa. Wynikające stąd warunki geometryczne spełnia układ złożony z odlewu płyty, krzepnącej w formie piaskowej spełniającej warunek nieograniczoności, czyli akumulującej całe ciepło odlewu bez strat do otoczenia. Forma doświadczalna może być również określona jako półprzestrzeń w sensie cieplnym, z czego wynika, że przebieg procesu wymiany ciepła wynika z rozwiązania opisującego pole temperatury półprzestrzeni.

Zagadnienia wymiany ciepła sprowadzić można Podstawa matematycznego ujęcia badanych procesów cieplnych jest równanie bilansu ciepła. Bardziej szczegółowa analiza, uwzględniająca wymianę masy, wymaga dodatkowo sformułowania równania bilansu masy.

Elementy składowe bilansu przepływu ciepła powinny uwzględniać :

a) podział procesu stygnięcia odlewu na pięć okresów,

b) zjawisko stygnięcia odlewu do momentu całkowitego odprowadzenia ciepła przegrzania

( drugi okres stygnięcia odlewu),

c) proces krzepnięcia odlewu ( trzeci okres stygnięcia),

d) ciepło akumulowane w wyniku nagrzewania formy odlewniczej,

e) ewentualne straty ciepła do ośrodka otaczającego formę.

Poniższe rozważania ograniczone będą do najprostszego modelu analitycznego dla układu odlew-forma, pozbawionego ochładzalników, nadlewów i materiałów izolacyjno-egzotermicznych.

Do uzyskania rozwiązania przyjętego problemu niezbędna jest analiza następujących zagadnień ogólnych, matematycznych i technologicznych:

- warunki jednoznaczności dla układu odlew-forma,,

- założenia modelowe dla procesu stygnięcia i krzepnięcia odlewu

- pole temperatury i proces nagrzewania formy,

- bilans cieplny dla układu odlew płyty – forma półprzestrzenna,

Celem ćwiczenia laboratoryjnego jest:

a) zapoznanie z techniką pomiaru temperatury za pomocą termoelementów,

b) opanowanie metody doświadczalnego wyznaczania czasu krzepnięcia, stałej krzepnięcia i modułu odlewu ,

c) wyjaśnienie znaczenia i sensu fizycznego podstawowych parametrów termofizycznych materiału formy piaskowej ( a₂, b₂ , c₂ , λ₂, ρ₂),

d) poznanie metody poprawnego zapisu i właściwego wykorzystania bilansu cieplnego w układzie odlew-forma.

2. Matematyczny opis nieustalonego pola temperatury półprzestrzeni (nagrzewanie lub stygnięcie)

Badany układ odlew-forma spełnia warunki teoretycznego modelu jednokierunkowego przepływu ciepła na drodze przewodzenia, co pozwala na jego matematyczne ujęcie w postaci równania różniczkowego przewodzenia ciepła Fouriera:

( 1)

. gdzie:

T – temperatura [K]

x – współczynnik (odległość) [m]

- czas [s]

a – współczynnik wyrównywania temperatury

( 2)

- współczynnik przewodzenia ciepła

c - ciepło właściwe

- gęstość

Warunkiem rozwiązania równania Fouriera jest sformułowanie tzw. warunków jednoznaczności, które pozwalają z grupy zjawisk przewodzenia ciepła w ciałach stałych, wyodrębnić ściśle określony, interesujący nas proces. Warunki te będą opisane poniżej.

3. Warunki brzegowe

Warunki brzegowe 1. go rodzaju (WB1r) polegają na ujęciu rozkładu temperatury na powierzchni kontrolnej układu w rozpatrywanym zakresie czasowym, czyli na zadaniu funkcji ogólnego typu

Przypadkiem szczególnym i najczęściej stosowanym są tzw. ustalone warunki brzegowe, co można zapisać w postaci:

co oznacza niezmienność temperatury na powierzchni układu w czasie trwania procesu wymiany ciepła ( [1] - s. 30).

Warunki brzegowe 3. go rodzaju (WB3r) polegają na zadaniu temperatury otoczenia układu oraz na zadaniu prawa wymiany ciepła z otoczeniem. W najczęściej stosowanym przypadku kinetykę procesu cieplnego ujmuje tzw. współczynnik wymiany ciepła użyty przez Newtona w równaniach opisujących gęstość strumienia cieplnego. Rozróżnia się tu dwa przypadki :

- dla procesu stygnięcia układu

, ( 3)

- dla procesu nagrzewania

(4)

gdzie:

- współczynnik wymiany ciepła

– temperatura otoczenia.

Warunki brzegowe drugiego rodzaju polegają na odpowiednim określeniu strumienia cieplnego i stosowane są bardzo rzadko. Natomiast warunki brzegowe 4. rodzaju są bardzo przydatne w ujęciu procesu krzepnięcia metodą symulacji numerycznej.

4. Nagrzewanie półprzestrzeni przy ustalonych warunkach brzegowych 1. rodzaju.

Warunkiem zapisu bilansu cieplnego dla układu odlew płyty–forma półprzestrzenna jest ilościowe ujęcie wartości ciepła akumulowanego przez formę, co jest celem dalszej części podrozdziału.

T

T_pow = const

q

T_x

T₀

x x

X_p

Rys.1. Schemat pola temperatury półprzestrzeni dla dwu momentów czasowych ( τ₁, τ₂ )

Układ ( rys. 1) ograniczony nieskończenie dużą powierzchnią płaską (płaszczyzną) i rozbudowany od tej powierzchni w nieskończoność nazywamy półprzestrzenią. Parametry występujące na rys. 1 zostaną opisane poniżej.

Każdy proces nagrzewania i stygnięcia ciała jest procesem cieplnym nieustalonym, czyli przebiega przy nieustalonym polu temperatury. Podstawą do określenia funkcji opisującej pole temperatury półprzestrzeni jest ogólne równanie różniczkowe przewodzenia ciepła (1). Warunki konieczne do jego całkowania nazywa się warunkami jednoznaczności.

Warunki jednoznaczności:

• fizyczne - określają parametry ,c, jako niezmienne w czasie procesu nagrzewania,
• geometryczne – ciało ma kształt półprzestrzeni,
• początkowe – temperatura półprzestrzeni w momencie przyjętym jako początek procesu jest stała w całej masie , czyli

dla

• brzegowe - 1.go rodzaju (WB1r).

Rozwiązaniem równania ( 1 ) jest funkcja opisująca pole temperatury półprzestrzeni:

( 5 )

0.0 0.6 1.2 1.8 2.4 3.0

Podstawową wielkością fizyczną wynikającą z równania (5) jest gęstość strumienia cieplnego, przy czym do bilansu cieplnego istotna jest jej wartość na powierzchni kontrolnej. Po wyznaczeniu gradientu (pochodnej) i zastosowaniu prawa Fouriera

otrzymamy dla powierzchni ( x = 0) bardzo ważny wzór na wartość strumienia cieplnego :

( 6)

- współczynnik akumulacji (7)

- (małe theta) różnica temperatur [K]

bezwymiarowa temperatura (8)

Dla obliczenia całkowitego ciepła wymienianego przez powierzchnię półprzestrzeni (ciepło akumulowane, wydatek ciepła) korzysta się z równania bazowego wiążącego ciepło ogólne, strumień cieplny, powierzchnię i czas. Można to zapisać:

Całkowite ciepło stygnięcia lub nagrzewania uzyskuje się po całkowaniu i wyrażone jest :

(9)

Równanie (9) wyraża niezbędny składnik bilansu cieplnego w układzie odlew płyty – forma, określając zmienność ciepła akumulowanego przez formę półprzestrzenną w sensie cieplnym.

5. Model procesu i czas krzepnięcia odlewu w formie piaskowej.

Ponieważ rozpatrujemy pewien model procesu, konieczne jest wprowadzenie następujących założeń modelowych (upraszczających):

· odlew ma kształt płyty zorientowanej pionowo z układem wlewowym na górnej, czołowej powierzchni odlewu o niewielkich wymiarach, zapewniających szybkie zalanie formy,

· forma spełnia warunek półprzestrzeni w sensie cieplnym,

· parametry termofizyczne metalu odlewu oraz formy są przyjęte jako stałe (średnie) czyli są niezmienne z temperaturą,

· parametry formy zapewniają małą intensywność stygnięcia odlewu czyli mały spadek temperatury na przekroju odlewu,

· obszar ewentualnej jamy skurczowej nie wpływa na czas krzepnięcia odlewu,

· opór cieplny szczeliny gazowej (skurczowej) powstającej na granicy odlew-forma piaskowa jest pomijalnie mały,

· zakłada się bardzo krótki czas zalewania formy, co pozwala przyjąć - dla momentu początku procesu - jednakową temperaturę dla obszaru ciekłego metalu odlewu, jak również jednakową temperaturę w obszarze formy piaskowej,

· metal odlewu krzepnie w stałej temperaturze ( tylko dla 1. wersji bilansu).

W zapisie poniższych obliczeń (bilansu) przyjęto umowę dotyczącą indeksu:

a) dla parametrów odlewu indeks równy 1,

b) dla parametrów formy indeks równy 2.

Bilans cieplny uwzględniający ciepło tracone przez odlew i gromadzone przez formę można zapisać w postaci

Q _1ef = Q_p + Q_kr = Q ₂ ( 10 )

Q_1ef - sumaryczne, efektywne ciepło tracone przez odlew (oddawane do formy),

Q_p - ciepło przegrzania odlewu,

Q_1ef - ciepło krzepnięcia odlewu,

Q₂ - ciepło akumulowane w formie piaskowej (pobierane od odlewu.

Ciepło przegrzania metalu (powyżej temperatury krzepnięcia) wynosi:

( 11 )

, masa odlewu ( iloczyn objętości i gęstości metalu )

- ciepło właściwe odlewu w stanie ciekłym,

T_1p - temperatura początkowa metalu we wnęce formy,

T_kr - temperatura krzepnięcia metalu odlewu.

Całkowite ciepło krzepnięcia odlewu [ J ] wynika z sensu fizycznego i definicji parametru metalu zwanego ciepłem krzepnięcia ‘właściwym’ [ J/ kg ], skąd wynika:

Q_kr = m₁ L₁ = V₁ ρ₁ L₁ ( 12 )

gdzie L₁ – ciepło krzepnięcia metalu odlewu [ J/ kg ].

Zgodnie z opisem procesu nagrzewania dla półprzestrzeni wartość akumulowanego ciepła dla formy w dowolnym momencie czasu dla opisuje wyrażenie:

Q₂ = ( 13 )

Moment zakrzepnięcia całej objętości odlewu to inaczej czas krzepnięcia odlewu, oznaczany jako . Z bilansu przedstawionego równaniami ( 10, 11, 12, 13 ) wynika (dla ) ważne równanie opisujące teoretyczny czas krzepnięcia odlewu:

( 14 )

gdzie : M – moduł odlewu, definiowany jako stosunek objętości do powierzchni stygnięcia odlewu, czyli M = V₁/ F. W starszej ( nadal aktualnej) literaturze, w miejsce modułu odlewu stosowany był termin równoważny, czyli tzw. sprowadzona grubość ścianki odlewu, oznaczana przez R.

Sumę dwu ciepeł we wzorze (14) zastępuje się zwykle efektywnym ciepłem krzepnięcia metalu (uwzględniającym ciepło przegrzania) w postaci:

( 15 )

Wzór ( 14 ) może być również zapisany:

( 16)

– stała krzepnięcia (moduł odlewu)

6. Przykład obliczeniowy dla odlewu z siluminu

Odlew płyty wykonany z siluminu ( AlSi, T_kr =570 °C) krzepnie w formie piaskowej spełniającej warunek półprzestrzeni. Pomiar krzywej stygnięcia ( zmienność temperatury) dla płaszczyzny symetrii odlewu pozwolił na określenie czasu krzepnięcia .

Z krzywej stygnięcia określono:

a) temperatura początkowa metalu w formie ,

b) temperatura początkowa formy .

Obliczyć współczynnik akumulacji jeżeli grubość płyty g = 24 mm.

Obliczamy moduł :

M = 0,012 m

Przekształcając wzór (8) obliczamy wartość stałej krzepnięcia:

Na podstawie wyrażenia opisującego moduł odlewu otrzymamy:

Dla stopu typu AlSi odczytane z tablic parametry termofizyczne wynoszą:

Ostatecznie szukany współczynnik akumulacji wynosi:

.b₂ = 1087 W s^1/2 / (m² K)

7. Wyznaczanie czasu krzepnięcia odlewu na podstawie przebiegu doświadczalnej krzywej stygnięcia

Czas krzepnięcia odlewu to czas liczony od momentu pierwszego kontaktu metalu z wnęką formy do momentu całkowitego zakrzepnięcia odlewu (całej jego objętości). Jego pomiar wymaga umiejscowienia termoelementu w punkcie, który krzepnie w odlewie jako ostatni. Dla odlewu płyty punkt ten leży w płaszczyźnie symetrii. Przykładową krzywą stygnięcia odlewu płyty ( silumin eutektyczny ) pokazano schematycznie na rys. 2.

T styczna dla punktu P₃ ( )

P₂ P₃

τ₂ τ₃ τ

Rys. 2. Krzywa stygnięcia płaszczyzny symetrii odlewu płyty (P₃ – punkt przegięcia)

Obszar krzywej stygnięcia możemy podzielić na trzy przedziały:

1. obszar krzywej wypukłej w dół odpowiadający stygnięciu metalu w okresie odprowadzenia ciepła przegrzania metalu,
2. krzepniecie metalu, któremu odpowiada obszar zbliżony do liniowego lub o słabej wypukłości ” w górę” , przy wzroście tej wypukłości w części końcowej,

3. obszar stygnięcia metalu po zakrzepnięciu, który zaczyna się krzywą wypukłą w dół, zbliżoną do liniowej a potem wypukłość ta wzrasta przy asymptotycznym spadku temperatury do momentu osiągnięcia stanu termodynamicznej równowagi układu odlew-forma.

Szukany czas krzepnięcia odlewu odpowiada punktowi na krzywej stygnięcia, w którym zmienia ona swoją wypukłość ( P₃ ), czyli punktowi przegięcia tej krzywej.

Po prawej stronie punktu przegięcia krzywa odzwierciedla wyłącznie proces stygnięcia odlewu (wypukłość w dół).

Podstawowe zagadnienia do kolokwium

1. Założenia modelu procesu krzepnięcia odlewu w formie piaskowej.

2. Pojęcie warunków brzegowych pierwszego rodzaju.

3. Zdefiniować pojęcia i podać jednostki: b₂, T_2p, k , L₁, ΔT_kr ,, ρ₁ (2, 3, 4).

4. Wymienić parametry formy decydujące o czasie krzepnięcia odlewu.

5. Prawo Fouriera jako podstawa bilansu cieplnego (2, 4).

6. Pole temperatury półprzestrzeni przy ustalonych warunkach brzegowych 1. .rodzaju i wykorzystanie go do opisu procesu nagrzewania formy piaskowej (3).

7. Co oznacza określenie: forma piaskowa jako półprzestrzeń w sensie cieplnym (2, 3, 4).

8. Bilans cieplny do wyznaczenia czasu krzepnięcia odlewu w formie piaskowej dla stałej temperatury krzepnięcia (2, 3, 4).

9. Podaj 3 podstawowe i 2 uzupełniające parametry termofizyczne materiału formy piaskowej oraz ich jednostki .

10. Definicja i wykres funkcji błędów Gaussa (2, 3, 4).

11. Wzór Chvorinova na czas krzepnięcia odlewu i opis występujących w nim parametrów (2, 4).

12. Określ pojęcia: moduł odlewu, współczynnik wyrównywania temperatury formy, sprowadzona grubość ścianki odlewu, stała krzepnięcia odlewu, ciepło efektywne L_1p (2, 3, 4).

13. Idea eksperymentalnej metody wyznaczenia stałej krzepnięcia odlewu (2, 3).

14. Opisz metodę wyznaczania czasu krzepnięcia na podstawie eksperymentalnej krzywej stygnięcia odlewu w formie (2, 3).

Literatura

1. W. Longa i in. : Stygnięcie i krzepnięcie odlewów – laboratorium. Skrypt AGH

nr 623. Kraków 1978 .

2. W. Longa: Krzepnięcie odlewów. Wyd. Śląsk 1985 ( strony: : 195, 16, 29, 74 ....)

3. Wykłady w semestrze letnim 2006/2007.

4. Instrukcja do tematu nr 2.

Na następnej stronie znajduje się arkusz obliczeniowy ( ćwiczenie laboratoryjne nr 2)

Rok studiów IV, grupa: 1 2 3 Imię .............. NAZWISKO ........................... Data ćwiczenia : ......... ................ 2007.

H3 Ćwiczenie laboratoryjne nr 2 Sekcja :

„Badanie czasu krzepnięcia odlewu i parametrów termofizycznych formy piaskowej”

Tabela 1. Przebieg stygnięcia odlewu (1) Wykres 1. Przebieg zmienności temperatury odlewu

600

500

400

300

200

100

0

i nagrzewania formy (2) i formy doświadczalnej ( dane pomiarowe z tabeli 1)

Lp.	Czas (s)	Temperatura w ^oC dla termoelem. Nr..../ odl. Xi
		1 środek odlewu	2 0.006 m	^dT1 ^/^d^t pochodna
1	0			xxxx
2	30
3	60
4	120
5	180
6	240
7	300
8	330
9	360
10	390
11	420			0 100 200 300 400 500 600 , s
12	450
13	480
14	510
15
16				Dane do obliczeń: g = 24 mm Tkr.sr = ……… J pow =............ K K

Wartości z pomiaru			Wartości obliczone
Odl. termo- elem. (m)	Czas od zal. (s)	Temp. ( ^oC)			u = arg erf ()
1	2	3	4	5	6	7	8
x2 = 0.006

* Obliczenie średniej wartości współczynnika :

Tabela 2. Przebieg obliczenia współczynnika

Tabela 3. Parametry termofizyczne formy

1	2	3	4	5	6	7
.g / 2		L1 + c1’ DTp	r1 L1p k	B /( 2 J pow )	.b2.	l2 /(r2 .a 2 )
R =	.k =	L1p =	B =	.b2 =	l2 =	.c2 =
m	.m/ s^½	J / kg	___		W/ (m K)	J / ( kg K)

1 – moduł, 2 – stała krzepnięcia, 3 – ef. ciepło, 4 – współcz., 5, 6, 7 – parametry termofizyczne formy

Na odwrocie: .definicja modułu, def. .warunków brzegowych 1. rodzaju, wnioski.

Liczba osób posiadających takie same wyniki wynosi : ........ Termin oddania : 14 dni Wersja: H3/19